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液壓泥炮在使用時的注意事項
液壓泥炮總裝，因回轉(zhuǎn)至鐵口工作位置時，為了更好的打泥，往往使打泥機構(gòu)的包嘴高速撞上鐵口，至使斜底座上焊接的固定支架內(nèi)側(cè)受到強烈的沖動，的主要原因是固定支架存在120度折點，在回轉(zhuǎn)機構(gòu)的回轉(zhuǎn)動作過程中，回轉(zhuǎn)油缸的推力、液壓泥炮旋臂及液壓泥炮打泥機構(gòu)的重力等造成的合力在此形成應力集中。當回轉(zhuǎn)機構(gòu)旋轉(zhuǎn)至鐵口位置時，二連桿邊緣正好撞擊到固定支架的折點位置，導致該位置受力疊加，固定支架所受載荷過大，造成故障，此處是需要詳細分析計算和重新設計的部位，斜底上焊接的固定支架結(jié)構(gòu)上會出現(xiàn)斷裂。
打泥機構(gòu)油缸的活塞桿固定，油缸運動，推動泥缸活塞前進。油缸座上裝有擋泥環(huán)漏泥孔，可以有效地防止炮泥落到油缸活塞桿上。
泥缸的材質(zhì)為鉻鉬鋼，高爐液壓泥炮內(nèi)壁經(jīng)輝光離子氮化處理，具有較高的硬度和耐磨壽命，泥缸和油缸座的下部均裝有隔熱防護板，其內(nèi)側(cè)間隙處可適量填充炮泥或其他耐火隔熱材料，以利增強隔熱效果。
炮身尾部裝有鋼絲繩——滑輪——重錘式打泥行程指式器，用以顯示打泥量的相對值，由于采用了動、靜滑輪機構(gòu)，故行程指示器指針的全行程為打泥活塞全行程的1/3，即416.7mm。
回轉(zhuǎn)機構(gòu)是采用轉(zhuǎn)臂繞固定軸旋轉(zhuǎn)的方式，回轉(zhuǎn)油缸通過桿機構(gòu)使轉(zhuǎn)臂轉(zhuǎn)動，回轉(zhuǎn)油缸的活塞桿端部鉸接在機座上，油缸工作時缸體運動，通過V形桿和連桿帶動轉(zhuǎn)臂旋轉(zhuǎn)?；剞D(zhuǎn)機構(gòu)的機座是一裝有平衡軸的框架式機構(gòu)，這種結(jié)構(gòu)的特點是具有較大的剛性，并使回轉(zhuǎn)機構(gòu)的高度大為降低。
KD型液壓泥炮沒有單獨的壓炮機構(gòu)，它的壓炮動作是隨著轉(zhuǎn)臂的回轉(zhuǎn)過程完成的，轉(zhuǎn)臂通過吊掛機構(gòu)與打泥機構(gòu)鉸在一起?；剞D(zhuǎn)機構(gòu)機座——轉(zhuǎn)臂——控制連桿和炮身共同組成了一個平面四桿機構(gòu)，這一桿機構(gòu)的機械特性可以保證打泥機構(gòu)正向旋轉(zhuǎn)至堵鐵口位置時炮嘴前端走近以直線，可保證當桿機構(gòu)鉸點因摩損而間隙加大，炮嘴不會左右搖擺，始終對準出鐵口。
KD100型液壓泥炮回轉(zhuǎn)機構(gòu)設計成斜底座式，斜底座的上表面在沿主鐵溝方向和垂直方向分別有13°和5°的傾角，以保證炮身在堵鐵口位置保持13°壓炮角度，而使打泥時有足夠的壓緊力
KD100液壓泥炮回轉(zhuǎn)桿機構(gòu)的設計，可使炮嘴在出鐵口基線以內(nèi)100㎜至基準線以外250㎜區(qū)間內(nèi)的運動軌跡為近似直線，其水平擺動量≤±10㎜，但由于受回轉(zhuǎn)油缸行程等原因所取，炮嘴只能進入基準線以內(nèi)約65㎜，故制作出鐵口泥套時應考慮到這一因素，適當外移泥套平面不僅有利于泥炮的工作，液壓泥炮小連桿，也有利于出鐵口的安全運行。若在無奈情況下，泥套平面必須置于出鐵口基準線以內(nèi)，且≥65㎜時，可采用適當加長炮嘴的方法予以解決。
當高爐液壓泥炮機構(gòu)退回到休息位置時，炮嘴一端將處于較高位置時而炮尾端則較低。在鋪砌出鐵場地磚時，應對這一區(qū)域的標高提出要求。
液壓站的油泵采用手動變量的軸向柱塞泵，根據(jù)回轉(zhuǎn)油缸運動速度的實際工作需要調(diào)節(jié)油泵的流量。打泥油缸的流量根據(jù)打泥速度用節(jié)流閥調(diào)節(jié)。液奪壓站的工作介質(zhì)采用N32或N46抗磨液壓油
KD100液壓泥炮回轉(zhuǎn)桿機構(gòu)的設計，可使炮嘴在出鐵口基線以內(nèi)100㎜至基準線以外250㎜區(qū)間內(nèi)的運動軌跡為近似直線，其水平擺動量≤±10㎜，但由于受回轉(zhuǎn)油缸行程等原因所取，炮嘴只能進入基準線以內(nèi)約65㎜，故制作出鐵口泥套時應考慮到這一因素，適當外移泥套平面不僅有利于泥炮的工作，也有利于出鐵口的安全運行。若在無奈情況下，泥套平面必須置于出鐵口基準線以內(nèi)，且≥65㎜時，可采用適當加長炮嘴的方法予以解決。
當泥炮打泥機構(gòu)退回到休息位置時，炮嘴一端將處于較高位置時而炮尾端則較低。在鋪砌出鐵場地磚時，應對這一區(qū)域的標高提出要求。
(1)無水鐵口炮泥一般以焦油或蒽油作結(jié)合劑，朔州液壓泥炮，環(huán)保型的無水鐵口炮泥所用結(jié)合劑已改換成了酚醛樹脂或改性酚醛樹脂，這種結(jié)合劑對各種原料中的水分也沒有了特別嚴格的控制標準。由于樹脂相對于焦油來說，易與水結(jié)合，在加熱時能蒸發(fā)和固化，可減少因水分含量高影響使用效果的問題。
(2)鐵口炮泥的原料化學成分，高爐液壓泥炮正在向高純度、雜質(zhì)含量低、碳質(zhì)和堿性化方向發(fā)展。雜質(zhì)含量高，易使鐵口炮泥在使用過程中形成低熔點化合物，降低了鐵口炮泥的高溫強度。就近期來看，采用高純度剛玉質(zhì)無水炮泥，可使抗渣侵蝕性能顯著提高。未來幾年，特別是特大型高爐強化冶煉后，對無水鐵口炮泥的要求會提高，氧化鎂質(zhì)堿性鐵口炮泥將可能在特大型高爐上發(fā)展，這種無水鐵口炮泥耐火度高，與高爐熔渣很少反應，液壓泥炮原理，不但可延長出鐵時間，可降低鐵口炮泥單耗。
(3）粒度組成也是影響無水鐵口炮泥質(zhì)量的一個主要因素。研究認為：組成中增加粗顆粒，可降低鐵口炮泥的擠出壓力，作業(yè)性好，加熱后氣孔率低，但粗顆粒超過一定比例，則出現(xiàn)的情況，這與氣孔率會，燒結(jié)性能變差有關(guān)。目前其配料正向細粉增多的方向發(fā)展，特別是超微粉的出現(xiàn)，有助于提高無水鐵口炮泥的燒結(jié)性能。
(4)提高無水高爐液壓泥炮的體積穩(wěn)定性，也是諸研究者的重要內(nèi)容，為提高其體積穩(wěn)定性，或者使其略有熱膨脹，增加氮化硅、氮化硅結(jié)合碳化硅、藍晶石、氮化硅鐵、鋁fen等高品質(zhì)材料是很有必要的，這些原料，既可提高體積密度、自潤滑性、耐爐渣酸堿波動，又可增大導熱系數(shù)，改善燒結(jié)性能，強化基質(zhì)，防止爐渣侵入，減少摩擦。
隨著現(xiàn)代高爐規(guī)模的擴大，高冶煉，高風壓和高壓，鐵屏障泥漿的質(zhì)量越來越高。每天，高爐的出鐵口反復打開并裝滿。熱的鐵水和爐渣會造成泥漿的物理侵蝕和化學侵蝕，從而導致泥漿受損。為了穩(wěn)定鐵口的工作條件，滿足高爐強化冶煉的需要，要求槍泥的可加工性，體積穩(wěn)定性和燒結(jié)性能滿足生產(chǎn)需要，要求更好的抗渣，鐵水侵蝕和侵蝕，以及抗陽特性。根據(jù)不同的粘結(jié)劑，炮泥的類型和組成分為水炮泥和無水炮泥。無水炮泥分為焦油型槍泥和樹脂型槍泥。隨著高爐冶煉的不斷加強，水炮泥已不能滿足現(xiàn)代煉鐵生產(chǎn)的需要，并已基本退出歷史舞臺。由于篇幅限制，此處不再贅述。無水大炮泥的特點：（1）以焦油或樹脂為粘合劑，在一定溫度下液化和粘土，使各種成分結(jié)合成泥，高爐液壓泥炮，并具有一定的可塑性。（2）在高溫作用下，將粘結(jié)劑液化，使泥漿軟化，揮發(fā)物揮發(fā)，游離碳結(jié)焦，各種原料燒結(jié)一次，使槍泥變硬，形成高溫結(jié)構(gòu)強度。從堵塞的砂漿中液化需要大約20-30分鐘才能軟化。在使用無水大炮時，必須將鐵口堵塞20分鐘，將槍返回。
