熱電鍋爐高溫脫硝設(shè)備廠家供應

出漿泵
圖3-3-29珞璜電廠順、逆流組合式雙接觸液柱塔
塔的氣速10m/s，逆流塔氣速4.6m/s，為傳統(tǒng)低流速噴淋塔的1.5倍左右
為了便于布置噴漿管，該塔的截面多為矩形，噴管位于反應罐之上。由循環(huán)漿寫
的循環(huán)，漿液通過母管、支管和噴嘴向上垂直噴漿，形成液柱狀。由于噴嘴不可能重魚
漿支管以單層布置，或兩層錯位布置
珞璜電廠的噴嘴分布密度為4.1~4.17個/m2。噴嘴為陶瓷材質(zhì)，內(nèi)徑尺寸39.5m
封膠墊、法蘭與噴嘴座連接成一體，可以拆換。
該吸收塔的特點如下。
(1)從結(jié)構(gòu)上說，它屬于空塔一類，塔內(nèi)簡潔，能實現(xiàn)無垢運行。噴嘴處于塔體下
母管及附件減少，檢修方便，陶瓷噴嘴耐妻
循環(huán)泵揚程低，能耗相對較低。但是由于
8哥一
柵655919
+(60,934)
(6679)吸收區(qū)密布液滴和液柱，對煙氣的阻力較
雙塔流程較長，塔內(nèi)噴管排列較密，雖有科
分布均勻，但增加了對煙氣的阻力，所以
是液柱塔的設(shè)計總能耗偏高，一般要比托
塔的能耗高17%。
(2)液柱高度對脫硫率的影響較大，劉
6.0
6.5
30所示。尤其當液柱高度低于6m以后到
液柱高度/m
著。通常液柱塔采用噴漿母管制，增減投過
圖330液柱高度與脫硫效率的關(guān)系將會涉及母管壓力，會影響液柱高度，當
件遭到磨損也可能影響液柱高度，進而影值
率，當循環(huán)泵吸入氧化空氣，也可能造成液柱不穩(wěn)定。
為了液柱不發(fā)生重疊，要求噴嘴口的水平度小于1/100，安裝時以傾斜角度表對
0.5°。因為傾斜的液柱可能造成在吸收區(qū)的“空隙”。
當某一個噴嘴被堵塞時，這種“空隙”可以清楚地觀察到，很容易造成煙氣“
采用雙塔流程，充分利用順、逆流的優(yōu)勢，也能增加液柱的重疊作用。在高硫煙氣條件
要。因為傳質(zhì)，當入口SO2濃度超過1000gm0時，脫硫效率可達95%，原線
煙氣脫硫脫硝凈化工程技術(shù)與設(shè)備
氧化風機
吸收塔循環(huán)泵
圖3-3-28液柱吸收塔
煙氣由塔的下部被導入后，通過布置在靠近入口上部的單層噴管群向上噴液形成液柱，煙
過與上升液和下降液的接觸達到脫硫凈化。然后再經(jīng)配置在塔上部的除霧器排出塔外。主要
是：①屬于體積小的節(jié)能型設(shè)備；②由于大流量的漿液沖刷，不易發(fā)生結(jié)垢堵塞問題；③構(gòu)
單，維修方便；④洗滌，降低泵的動力消耗；⑤煙氣壓損小，除塵效果優(yōu)良。
噴嘴向上高速噴出吸收液，先在液柱頂部分散形成細小的液滴，然后下落并將煙氣中的SC
收。由于下落液滴與向上噴出液體發(fā)生劇烈碰撞生成更小的液滴，使吸收液表面得到更
增大，從而加強吸收。此外到達噴嘴處的煙氣由于被向上噴出的漿液卷起，同吸收液
促使吸收率提高。
通常，液柱塔的L/G在12~15L/m3之間，循環(huán)泵壓頭為15~20m，均比噴淋塔的低。
液柱塔同樣也有順、逆二式。三菱重工于1987年開發(fā)成功,1993年在鹿島南電廠2號燃
妒的濕式FGD改造工程中，將雙回路填料塔改為單回路逆流液柱塔，容量43萬立方米/小時
是首套液柱吸收商業(yè)化裝置。
19牲4年在日本下關(guān)電廠1號燃煤FGD改造中采用雙回路順流液柱塔，處理氣量為61萬
小時。1999年我國華能珞璜電廠二期工程3號、4號機組采用順、逆流組合液柱塔，見
29
該吸收塔全名順-逆流組合式雙接觸液柱塔。一組順流塔和一組逆流塔并立于反應罐上，
人順流塔頂部進，從逆流塔頂部出。漿液上噴下落兩次與煙氣接觸，上噴的液柱與下落的液
擾動形成稠密的霧化層，當煙氣通過時呈現(xiàn)湍流狀態(tài)。由于噴嘴噴出的初速很高，附近為
將煙氣吸入液柱產(chǎn)生氣-液密切接觸的效果。氣液湍動和相對流速增大使吸收雙膜變薄，
面不斷更新，從而顯著提高傳質(zhì)速率。吸收效果主要決定于液柱的高度和氣液的相對流速
我國珞璜電廠和日本下關(guān)電廠設(shè)計液柱的高度分別為6.5m和10m，前者為雙塔流程，順
第三篇塔器設(shè)備
5250mm間隙。每層格柵要牢靠固定以防格柵晃動損壞塔壁防腐層，
何格柵的制作用材很多，F(xiàn)GD采用PP材料，要求表面光潔。頂層格設(shè)計有事邊
用以降溫，保障安全和清洗。
填料塔的有效吸收表面是通過濕化填料表面獲得的，因而可以采用母管制供液方纟
管和噴嘴的數(shù)量比噴淋塔少很多，噴嘴為大口徑低壓型(10kPa)，噴液呈涌泉狀，要
噴出均勻，有一定重疊度，確保覆蓋全部格柵即可。但要求漿液應分布均勻和袼3
式
濕化
應用于FGD中的填料單位體積的典型表面積大約為35~140m2/m3，上述兩臺FGy
的填料比表面積為43m2/m3。而根據(jù)有關(guān)計算機程序，預測噴淋空塔吸收區(qū)單位體積中
具有的表面積僅10~15m2/m3。因此填料塔的氣液接觸面積大，傳質(zhì)，與噴空
可以采用較矮的吸收塔，較低的循環(huán)總流量，可以獲得較高的脫硫效率。格柵床中氣液
率接觸除了有利于SO2的吸收外，也有利于煙氣中的氧氣溶解于吸收液中，有助于提
的自然氧化率，降低反應罐強制氧化量。
由于填料塔的氣流壓損小，適合處理大流量煙氣。順流時吸收塔內(nèi)煙氣流速一般取
逆流取2.5m/s。表33-10列出了國內(nèi)三種類型吸收塔的壓損，盡管它們的煙氣流量
同，但仍可看出，噴淋空塔的壓損低，液柱塔的高。
表3-3-10三種類型吸收塔壓損比較(標準狀態(tài)下)
吸收塔類型
煙氣流量
煙氣流速
L/G
吸收區(qū)壓損
及流程描述
(m/s)
吸收塔+E
/m3/h
/(L/m3)
/Pa
順流填料塔
1087200
4.4
23.3
1100
逆流噴淋空塔
1760000
3.3
18.2
10.0(順流)
7.7(順流)
順、逆流液柱組合塔
915500
2589
4.6(逆流)
14.9(逆流)
填料塔的填料濕化表面積基本與煙氣流速無關(guān)，因此它的NTU與G·6成反比，
定時NTU與L0.8成正比，這就是說，煙氣流速對填料塔的脫硫率影響不太大，而
的影響類似于噴淋空塔。
氣液兩相在填料塔內(nèi)進行接觸，填料上的液膜表面即為氣液兩相的主要傳質(zhì)表
相逆流流動的填料塔內(nèi)，正常操作時氣相是連續(xù)相，液相是分散相。氣體通過每米」
△力/Z(Z為填料層高度)與填料的尺寸、類別、堆放方式有關(guān)，且隨兩相的流速
料層的壓力損失約與氣速的1.8~2.0次方成比例，表明氣流在實際操作中是湍流。
液體噴淋密度增大時，氣流的壓力降增加。如液流量(或噴淋密度)固定，增大氣
(這一點稱為載點)，其相應的氣速稱為載點氣速。當氣速繼續(xù)增大，填料層中的
多，充滿了整個空隙，氣體壓力降幾乎是垂直上升。同時在填料層頂部開始出現(xiàn)
充滿全塔，這時塔內(nèi)氣、液兩相間發(fā)生了由原來氣相連續(xù)、液相分散變?yōu)橐合噙B
產(chǎn)生氣體以泡狀通過液體的液泛現(xiàn)象。開始出現(xiàn)此現(xiàn)象的點稱為泛點，相應的
度。泛點為普通填料塔的操作極限。要使操作平穩(wěn)，壓力降不至于過大，氣流速」
速度；如考慮到操作中波動較大，或要求壓力降平穩(wěn)，則氣流速度還應低于載點
攪拌系統(tǒng), 節(jié)約電耗, 當FGD準備啟動運行時, 先啟動擾動泵, 將漿池 上部的水泵至培底巾
度ィ
行擾動, 待塔底部漿液擾動起來后, 切換泵的入口閥 門, 吸收漿池漿液進行循環(huán)擾動。
擾動攪拌系統(tǒng)的優(yōu)點是: 在漿池內(nèi)沒有攪拌機或其他轉(zhuǎn)動部件; 在吸收塔底部漢什
完
積物, 能耗比采用攪拌機明顯降低, 在脫硫裝置停運時不需要連續(xù)運行; 增強了裝直”
用率和運行安全; 可以在吸收塔運行期間更換或修理擾動泵而不干擾脫硫過程, 世個巾
的
更好的鈣硫比。
將吸收塔漿池排空; 連續(xù)噴人的新鮮的石灰石漿液在漿池內(nèi)得到了均勻的混合, 于起
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煙氣脫硫脫硝凈化工程技術(shù)與設(shè)備